技術(shù) | 400t/d循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐改造的設(shè)計(jì)和運(yùn)行

《中華人民共和國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)發(fā)展第十三個(gè)五年規(guī)劃綱要》提出，以提高環(huán)境質(zhì)量為核心，以解決生態(tài)環(huán)境領(lǐng)域突出問題為重點(diǎn)，加大生態(tài)環(huán)境保護(hù)力度，提高資源利用效率。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展、城市化和人民生活水平的不斷提高，城市生活垃圾產(chǎn)量與日俱增，由此而帶來的環(huán)境污染問題日益嚴(yán)重，垃圾無(wú)害化處理 處置已成為生態(tài)環(huán)境領(lǐng)域的突出問題。很多城 市面臨“垃圾圍城”的困境，城市垃圾增長(zhǎng)速度超 過ＧＤＰ增速。

（來源：微信公眾號(hào)“循環(huán)流化床發(fā)電”  ID：xhlhcfd  作者：呂國(guó)鈞）

垃圾焚燒處理不但可以實(shí)現(xiàn)其能源化資源化利用，又能對(duì)燃燒產(chǎn)生的有害氣體成分通過煙氣凈化處理系統(tǒng)進(jìn)行集中處置，減少對(duì)環(huán)境的污染。截至2016年底，全國(guó)投入運(yùn)行的生活垃圾焚燒電廠有250座，總處理能力為23.8萬(wàn)噸／日，其中采用爐排技術(shù)的有168座，合計(jì)處理能力達(dá)到16.5萬(wàn)噸／日，約占垃圾焚燒電廠總數(shù)的 ６８％；其余主要采用流化床技術(shù)，總計(jì)有８２座，合計(jì)處理能力為7.3萬(wàn)噸／日，約占垃圾焚燒電廠總數(shù)的３２％。

《“十三五”全國(guó)城鎮(zhèn)生活垃圾無(wú)害化處理設(shè)施建設(shè)規(guī)劃》（發(fā)改環(huán)資〔２０１６〕２８５１號(hào)）提出，截止２０２０年底，設(shè)市城市生活垃圾焚燒處理能力要占無(wú)害化處理總能力的５０％以上，其中東部地區(qū)要達(dá)到６０％以上。另外，隨著“一帶一路”建 設(shè)和“中國(guó)制造２０２５”等國(guó)家戰(zhàn)略的實(shí)施，垃圾焚燒產(chǎn)業(yè)將伴隨著巨大的海外需求市場(chǎng)，未來我國(guó)的垃圾焚燒產(chǎn)業(yè)將迎來巨大的發(fā)展空間。

《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ １８４８５―２０１４）已于２０１６年１月１日起全面實(shí) 施，與原 ＧＢ１８４８５―２００１標(biāo)準(zhǔn)相比，新標(biāo)準(zhǔn)的污染物排放限值嚴(yán)格很多，同時(shí)要求每臺(tái)焚燒爐必須單獨(dú)設(shè)置煙氣在線監(jiān)測(cè)裝置，對(duì)一氧化碳、顆粒物、二氧化硫、氮氧化物和氯化氫等進(jìn)行連續(xù)監(jiān)測(cè)。清潔高效焚燒已是垃圾焚燒行業(yè)的必然發(fā)展趨勢(shì)。

國(guó)內(nèi)外研究人員對(duì)流化床垃圾焚燒的燃燒 特性和ＣＯ排放特性進(jìn)行了廣泛而深入的研究。DUANＦ等通過實(shí)驗(yàn)得出，爐膛溫度是影響 ＣＯ排放濃度最重要的因素。羅春鵬等用模 擬垃圾開展試驗(yàn)提出焚燒爐實(shí)際運(yùn)行時(shí)爐膛溫 度在８00 ℃～１000 ℃，過量空氣系數(shù)在１．５～２為宜。江愛朋實(shí)驗(yàn)得出當(dāng)過量空氣系數(shù)小于１.５ 時(shí)，ＣＯ 的 排 放 濃 度 很 高；ＥＳＴＥＬＬＥＤＥＳＲＯＣＨＥＳ －ＤＵＣＡＲＮＥ等實(shí) 驗(yàn) 研 究 表 明 ＣＯ對(duì)二次風(fēng)比例的敏感性比對(duì)燃料中垃圾的 比例和過量空氣系數(shù)都明顯。閆濤通過實(shí)驗(yàn) 研究表明合理分配一、二次風(fēng)比例可以降低 ＣＯ 的排放值。李蕾等指出 ＲＤＦ焚燒后的 ＣＯ 和二惡英等污染物排放濃度均低于原生垃圾直 接焚燒的排放值。ＣＯＵＴＵＲＩＴＥＲ 等在２２ ＭＷｅ循環(huán)流化床鍋爐上研究發(fā)現(xiàn)采用雙進(jìn)料 口比單進(jìn)料口在給料和爐內(nèi)溫度分布的均勻性都更好。Zhang Ｙ等研究表明，ＣＯ濃度隨著爐膛高度的增加而減少。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者已進(jìn)行大量的研究，影響流化床 垃圾焚燒和 ＣＯ 排放的主要影響因素為爐膛溫度、過量空氣系數(shù)、一、二次風(fēng)比例、燃料特性、爐膛高度等。本文以總結(jié)現(xiàn)有文獻(xiàn)資料為基礎(chǔ)，結(jié)合流化床垃圾焚燒鍋爐設(shè)計(jì)與運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，提出400t／ｄ循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐改造的設(shè)計(jì)方案。

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400ｔ／ｄ垃圾焚燒鍋爐基本情況介紹

本文改造對(duì)象為某垃圾焚燒電廠４００ｔ／ｄ循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐。該型號(hào)鍋爐主要投產(chǎn) 時(shí)間為２００５年左右，為單鍋筒，自然循環(huán)，垃圾和煤混燒高溫分離流化床鍋爐，設(shè)計(jì)垃圾焚燒量４００ｔ／ｄ，摻煤重量為２０％，額定蒸發(fā)量５０ｔ／ｈ。通過初期改造后適當(dāng)提升了垃圾處理量到５００ｔ／ｄ， 將摻煤量減少為１０％，額定蒸發(fā)量４５ｔ／ｈ左右， 鍋爐簡(jiǎn)圖見圖１，初次改造后鍋爐基本參數(shù)見表１。

近年來隨著垃圾組分與熱值的不斷變化，包括該垃圾焚燒鍋爐在內(nèi)的一部分循環(huán)流化床 垃圾焚燒鍋爐由于垃圾處理量增加，燃煤量減少，又沒有及時(shí)進(jìn)行設(shè)備改造與運(yùn)行方式的調(diào)整，導(dǎo)致鍋爐運(yùn)行中出現(xiàn)爐膛冒正壓、燃燒不充分和ＣＯ排放不達(dá)標(biāo)等問題，嚴(yán)重影響整廠環(huán)保效益和經(jīng)濟(jì)效益。因此，為滿足新的環(huán)保要求，同時(shí)兼顧經(jīng)濟(jì)效益，需要對(duì)該鍋爐提出系統(tǒng)燃燒優(yōu)化改造。

2改造原則

（ １）垃圾分選提質(zhì)：通過分選提質(zhì)后的成品垃圾粒徑小于８０ｍｍ，去除玻璃、鐵等不可燃組分，提升熱值。

（ ２）焚燒鍋爐改造優(yōu)化：以溫度、擾動(dòng)和停留時(shí)間的“３Ｔ”要素為原則，調(diào)整爐膛受熱面，確保稀相區(qū)爐膛溫度高于８５０ ℃的停留時(shí)間≥ ２ｓ；合理布置二次風(fēng)，增強(qiáng)爐內(nèi)混合擾動(dòng)；采用 ２個(gè)垃圾給料口來提升垃圾給料的均勻性。

3具體改造方案

3.1垃圾分選提質(zhì)

目前，生活垃圾流化床焚燒發(fā)電技術(shù)還存在發(fā)電效率不高，污染物排放控制壓力大的不足，涉及的因素較多，除了焚燒鍋爐本身需要優(yōu)化提升外，垃圾燃料本身也存在很大的影響，如垃圾組分復(fù)雜、成分不穩(wěn)定、灰分大、熱值低等。因此，生活垃圾預(yù)處理系統(tǒng)的優(yōu)化提質(zhì)是非常重要的部分。

目前該廠通過引進(jìn)２條芬蘭 ＢＭＨ 公司５０ｔ／ｈ霸王龍垃圾分選線可以大大提升垃圾品質(zhì)，具體工藝路線見圖２。

通過 ＢＭＨ 系統(tǒng)對(duì)原生垃圾進(jìn)行分選提質(zhì)后，可以有效去除玻璃、鐵器等不可燃組分，垃圾粒徑小于８０ｍｍ，粒度分布均勻，熱值為６700ｋＪ／ｋｇ左右，但是含水率仍然較高達(dá)到５０％以上。分選提質(zhì)效果見圖３，成品垃圾的工業(yè)元素?zé)嶂捣治鲆姳恚病?/p>

3.2鍋爐改造

3.2.1鍋爐概況

通常流化床垃圾焚燒鍋爐的單位截面處理 量?。矗埃啊叮埃埃耄纾╩2?ｈ），在不改變爐膛結(jié)構(gòu)前提下，結(jié)合截面垃圾處理量和熱力計(jì)算校 核，以現(xiàn)有分選提質(zhì)后的垃圾熱值計(jì)算，要保證焚燒鍋爐充分燃燒，改造后的該焚燒爐處理量將 在３７０～４００ｔ／ｄ左右。由于該地區(qū)垃圾處理量大，４００ｔ／ｄ的垃圾處理量已無(wú)法滿足處理需求，因此對(duì)包括爐膛在內(nèi)的所有鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸擴(kuò)大并全部換新，將爐膛斷面擴(kuò)展到５．３３ｍ×７．５３ ｍ，垃圾處理量提升到６００ｔ／ｄ。

改造后的鍋爐仍為單鍋筒，自然循環(huán)，中溫中壓，高溫分離流化床垃圾焚燒鍋爐。第一通道的爐膛作為爐室Ｉ，起循環(huán)燃燒作用；高溫分離器 后的第二通道為爐室ＩＩ作為燃盡室，起燃盡作用（下部布置有對(duì)流管束）；新增加通道三，作為爐室Ⅲ布置有過熱器；最后新增第四通道布置省煤器。空氣預(yù)熱器由原來的布置煙道尾部，改為采用外置式蒸汽空氣預(yù)熱器。改造設(shè)計(jì)燃料采用分選提質(zhì)后的成品垃圾，改造后的鍋爐參數(shù)見表 ３，結(jié)構(gòu)布置見圖４。

3.2.2 具體改造內(nèi)容

（ １）給料裝置

目前垃圾爐給料口為一個(gè)，布置在前墻位置，給料系統(tǒng)為垃圾斗→上級(jí)絞龍→下級(jí)絞龍，通過分別調(diào)節(jié)兩級(jí)絞龍的速度來控制給料量。由于垃圾給料系統(tǒng)和給料口都只有１個(gè)，如果垃圾發(fā)生堵塞或者不均勻輸送，容易造成垃圾入爐不均勻，出現(xiàn)垃圾入爐斷斷續(xù)續(xù)或者成團(tuán)入爐，使得爐內(nèi)燃燒不穩(wěn)定，出現(xiàn)爐膛冒正壓等問題。

給料口由原來的１個(gè)改為選用２個(gè)給料口，配套２條給料線，給料系統(tǒng)仍然采用垃圾斗→上 級(jí)絞龍→下級(jí)絞龍，每條給料線為兩級(jí)單軸螺旋給料，采用兩級(jí)給料輸送可以提升給料的均勻性，達(dá)到穩(wěn)定燃燒的目的，同時(shí)也可以避免爐內(nèi)出現(xiàn)冒正壓現(xiàn)象。

（ ２）燃燒裝置

目前布風(fēng)裝置的排渣口與給料口對(duì)應(yīng)為１個(gè)，由于垃圾給料口改為２個(gè)后，如果排渣口仍然為１ 個(gè)容易造成入料口塊狀不可燃物體難以順利排出爐外，因此對(duì)應(yīng)的排渣口也應(yīng)改為２個(gè)，對(duì)應(yīng)排渣口附近的風(fēng)帽也相應(yīng)地改為定向風(fēng)帽。

（ ３）增加補(bǔ)渣系統(tǒng)

增加連續(xù)補(bǔ)渣系統(tǒng)可使回到爐內(nèi)的細(xì)料有效降低床層的臨界流化風(fēng)速，減少玻璃鐵屑等的渣塊比率，沖擊玻璃熔融團(tuán)，從而減少壓火次數(shù)，延長(zhǎng)運(yùn)行周期，降低一次風(fēng)量，提升鍋爐的整體效率。

（ ４）二次風(fēng)裝置

二次風(fēng)可以對(duì)入爐垃圾產(chǎn)生較大的擾動(dòng)作用，合理的二次配風(fēng)可以增強(qiáng)垃圾與氧氣之間的氧化反應(yīng)，使得燃燒更加完全。原鍋爐左右側(cè)墻共布置三層二次風(fēng)，每層對(duì)稱布置２個(gè)二次風(fēng)口。最下層二次風(fēng)口位于垃圾給料口下方１.７ｍ 位置，第二層二次風(fēng)口位于垃圾入料口水平處，最上層二次風(fēng)口位于給料口向上１.５ｍ處。

改造后除了原有二次風(fēng)口外，在最上層二次風(fēng)口向上１ｍ 位置左右側(cè)墻分別均勻布置３個(gè)二次風(fēng)口，２ｍ 位置左右側(cè)墻分別均勻布置４個(gè)二次風(fēng)口，以增強(qiáng)二次風(fēng)對(duì)爐內(nèi)燃燒的混合和擾動(dòng)。

（ ５）爐膛部分

將爐膛斷面擴(kuò)展到５．３３ｍ×７．５３ｍ，通過熱力計(jì)算對(duì)爐膛內(nèi)部受熱面進(jìn)行校核計(jì)算，以確定合適的爐內(nèi)受熱面積從而保證爐膛溫度高于８５０ ℃，達(dá)到爐內(nèi)垃圾充分燃燒的目的。爐膛內(nèi)溫度越高，爐內(nèi)傳熱、傳質(zhì)和氧化反應(yīng)就越 劇烈，燃燒也就越充分。

（ ６）分離器

分離器全部換新，仍然采用高溫上出氣旋風(fēng)分離器作為高溫循環(huán)物料的氣固分離裝置。分離器具有９９％以上的分離效率，將煙氣中的顆粒分離下來保證煙氣排放的粉塵濃度達(dá)標(biāo)，同時(shí)實(shí)現(xiàn)高溫物料的循環(huán)，延長(zhǎng)燃料顆粒在高溫條件下的爐內(nèi)停留時(shí)間，提高鍋爐的燃燒效率；同時(shí)可以使?fàn)t膛上部空間具有較高的物料濃度，使?fàn)t膛整體溫度均勻。

（ ７）增加燃盡室

拆除分離器后第一跨煙道所有受熱面，將該煙道改為燃盡室，布置水冷包墻，并在外全部敷設(shè)澆筑料，在燃盡室最下側(cè)煙道布置對(duì)流管束，以彌補(bǔ)爐膛內(nèi)部受熱面積減少造成蒸發(fā)受熱面減少的不足。

分離器后布置燃盡室既可以延長(zhǎng)煙氣停留時(shí)間，使得爐膛內(nèi)未燃盡氣體繼續(xù)燃燒，同時(shí)還可以對(duì)爐膛內(nèi)由于給料不均等引起的瞬時(shí)煙氣波動(dòng)起到緩沖作用。燃盡室的效果已在多臺(tái)投入使用的循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐中得到驗(yàn)證。

（ ８）過熱器系統(tǒng)

飽和蒸汽從鍋筒經(jīng)連接管引至低溫過熱器， 經(jīng)一級(jí)減溫器進(jìn)入中溫過熱器，再經(jīng)二級(jí)減溫器進(jìn)入高溫過熱器，最后進(jìn)入到主汽集箱。

過熱器為純對(duì)流型，雙管圈順列布置，位于分離器后第Ⅲ水冷煙道中。沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向依次為高溫、中溫和低溫過熱器，中、高溫過熱器均為順流布置，低溫過熱器為逆流布置，兩級(jí)過熱器之間設(shè)有減溫器以調(diào)節(jié)汽溫。所有過熱器重新布置，橫向節(jié)距為200ｍｍ，目的是為了減少過熱器積灰。

（ ９）省煤器

新增第四煙道以布置省煤器，煙道寬度×深度尺寸為７．５３ｍ×３．２ｍ，省煤器分７組光管，均為順列逆流布置，橫向節(jié)距為１１０ｍｍ，增加管間距的目的是為了減少受熱面積灰，延長(zhǎng)運(yùn)行時(shí)間。

（ １０）空氣預(yù)熱器

尾部煙道不再布置空氣預(yù)熱器，改造后采用外置式蒸汽空氣預(yù)熱器，一次風(fēng)風(fēng)溫由２０ ℃加 熱至１５０ ℃（采用汽輪機(jī)抽汽），二次風(fēng)風(fēng)溫由 ２０℃加熱至２２０℃（采用汽輪機(jī)抽汽與汽包抽汽相結(jié)合）。外置式蒸汽空氣預(yù)熱器可以增加一、二次風(fēng)溫的調(diào)節(jié)性，減少尾部受熱面積灰，解決爐內(nèi)空氣預(yù)熱器運(yùn)行中容易漏風(fēng)而增大煙氣量導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)負(fù)荷變大問題。

3.3鍋爐熱力計(jì)算校核

改造后的鍋爐熱力計(jì)算匯總見表４。

4改造效果驗(yàn)證

焚燒鍋爐改造完成并調(diào)試運(yùn)行穩(wěn)定后，分別從主要運(yùn)行參數(shù)、爐膛溫度、煙氣停留時(shí)間、爐膛冒正壓狀況、ＣＯ排放數(shù)據(jù)和燃燒效率等方面分析燃燒優(yōu)化改造效果，并對(duì)排放煙氣中所有污染物指標(biāo)進(jìn)行檢測(cè)?，F(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行數(shù)據(jù)及垃圾處理量、蒸發(fā)量數(shù)據(jù)來自運(yùn)行報(bào)表，爐膛溫度等運(yùn)行數(shù)據(jù)來自現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行記錄，２４ｈ煙氣排放數(shù)據(jù)來自與環(huán)保部門聯(lián)網(wǎng)的煙氣在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。

4.1主要技術(shù)性能指標(biāo)

（１）設(shè)計(jì)與運(yùn)行參數(shù)對(duì)比

垃圾處理、蒸發(fā)量、爐膛溫度和爐膛出口過量空氣系數(shù)等關(guān)鍵參數(shù)的２４ｈ運(yùn)行數(shù)據(jù)和設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比見表５。

焚燒鍋爐改造后實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)滿足設(shè)計(jì)參數(shù)要求，垃圾處理量達(dá)到６３１ｔ／ｄ，蒸發(fā)量達(dá)到５３ｔ／ｈ，分別高出設(shè)計(jì)值５％和６％。爐膛中部和爐膛出口溫度２４ｈ均值都高于８５０℃，滿足設(shè)計(jì) 改造要求。爐膛出口過量空氣系數(shù)均值為１．４７， 滿足燃燒需要的空氣量。

（ ２）爐膛溫度和煙氣停留時(shí)間

維持流化床爐膛內(nèi)８５０℃～９５０℃的穩(wěn)定燃 燒溫度不僅能有助于垃圾的完全燃燒，更是生活垃圾焚燒時(shí)分解有機(jī)氣體、降低二惡英生成的重要保障。

根據(jù)《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ １８４８５―２０１４）中對(duì)爐膛溫度的要求，分別選擇在流化床密相區(qū)出口、爐膛中部斷面（上層二次風(fēng)口斷面）和爐膛出口溫度斷面監(jiān)測(cè)溫度分布，每隔１ｈ 進(jìn)行記錄，做出２４ｈ溫度分布曲線，見圖５。

由圖5可以看出爐膛中部和出口溫度都高于８５０ ℃，爐膛中部平均溫度為８６７ ℃，爐膛出口平均溫度達(dá)到８９６ ℃，煙氣在爐膛中部和爐膛出口的煙氣停留時(shí)間達(dá)到５ｓ左右，優(yōu)于生活垃 圾焚燒爐主要技術(shù)性能指標(biāo)中懸浮段內(nèi)保證８５０ ℃爐膛溫度下煙氣停留時(shí)間大于２ｓ的要求。爐膛溫度分布中爐膛出口溫度最高，因?yàn)槔?圾中揮發(fā)分含量較高，垃圾入爐后揮發(fā)分在垃圾 給料口附近燃燒放出大量的熱量，為垃圾中焦炭 的燃燒提供溫度條件，煙氣在爐膛內(nèi)有足夠的停留時(shí)間，大量的ＣＯ氣體和未燃盡碳在爐膛出口繼續(xù)燃燒放出熱量，使得煙氣升溫。

（ ３）主要性能指標(biāo)對(duì)比

《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ １８４８５― ２０１４）中對(duì)生活垃圾焚燒爐的爐膛內(nèi)焚燒溫度、 爐膛內(nèi)煙氣停留時(shí)間、焚燒爐渣熱灼減率和排放煙氣中一氧化碳等主要技術(shù)指標(biāo)都有嚴(yán)格要求， 改造后各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)對(duì)比見表６。

改造后焚燒鍋爐實(shí)際運(yùn)行的各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá) 到ＧＢ １８４８５―２０１４中的技術(shù)要求。綜合爐膛溫度、煙氣停留時(shí)間及ＣＯ排放數(shù)據(jù)等各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)，說明改造優(yōu)化后的流化床垃圾焚燒鍋爐燃燒狀況好。

ＣＯ日排放均值和爐渣熱灼減率分別為 ２３．２４ｍｇ／ｍ３和０．３５％，均達(dá)到《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ １８４８５―２０１４）中的限值要求。

4.2爐膛冒正壓狀況

流化床焚燒中懸浮段內(nèi)應(yīng)處于負(fù)壓狀態(tài)，正常狀況爐內(nèi)負(fù)壓水平宜為-200~-500Pa。一般爐內(nèi)垃圾處理量過大，或者給料不均勻都會(huì)引起爐膛出口壓力波動(dòng)大，經(jīng)常出現(xiàn)冒正壓狀況，造成爐內(nèi)煙氣外溢。改造后爐膛出口負(fù)壓曲線見圖６。

改造后爐膛出口負(fù)壓基本維持在－８００～ －２００Ｐａ之間，爐膛內(nèi)懸浮段沒有出現(xiàn)冒正壓現(xiàn)象。這得益于垃圾分選提質(zhì)，采用雙給料口和尾部受熱面的重新布置。垃圾的分選提質(zhì)，去除了大塊狀的不可燃組分，將垃圾粒徑破碎到８０ｍｍ 以下，提升了垃圾的均勻性；采用２個(gè)給料口的設(shè)計(jì)增強(qiáng)了給料的均勻性；增大尾部受熱面節(jié)距 和采用外置蒸汽空氣預(yù)熱器的設(shè)計(jì)大大減少了尾部受熱面阻力，降低了引風(fēng)機(jī)負(fù)荷，有助于維持爐內(nèi)負(fù)壓。

4.3ＣＯ和燃燒效率

燃燒效率指煙道排出氣體中CO2質(zhì)量濃度 與CO2、CO質(zhì)量濃度之和的百分比：

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)采用德國(guó)ＭＲＵ煙氣分析儀進(jìn)行每１min１組連續(xù)檢測(cè)１ｈ，ＣＯ排放均值和燃燒效率分布見圖７。

從圖7可以看出CO排放值基本為0左右，燃燒效率達(dá)到９９％以上。但是１ｈ中仍然會(huì)有 短時(shí)間內(nèi)ＣＯ的排放值達(dá)到４００ｍｇ／m3左右，這 與垃圾本身特性有關(guān)。盡管垃圾進(jìn)行了分選提 質(zhì)，但是也不能保證垃圾本身以及給料的絕對(duì)均 勻，給料過程中垃圾入爐時(shí)不可避免會(huì)出現(xiàn)垃圾 擠壓成團(tuán)入爐，導(dǎo)致瞬時(shí)燃燒不夠充分，但是在 １～２min內(nèi) ＣＯ 排放數(shù)據(jù)恢復(fù)到４０ ｍｇ／m3以 內(nèi)，這得益于較高的爐膛溫度提升了ＣＯ燃燒速 率，使得未燃燒完全的ＣＯ瞬時(shí)燃盡。

１ｈ 連續(xù)檢測(cè)數(shù)據(jù) ＣＯ 小時(shí)排放均值為 １９．３５ｍｇ／m3，燃燒效率 ＣＥ 達(dá)到９９．９８％。說明 改造后燃燒充分，煙氣中基本不存在可燃成分。

4.4煙氣中污染物排放檢測(cè)

改造后的循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐的污染 物監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見表７。排放限值為２０１６年１月１ 日起全面實(shí)施的《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》 （ ＧＢ １８４８５―２０１４）。

由表７可以看出燃燒優(yōu)化改造后的循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐排放煙氣中各項(xiàng)污染物指標(biāo)均低于 《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ １８４８５―２０１４）限值。

5結(jié)語(yǔ)

（1）改造后的循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐垃圾 處理量、蒸發(fā)量達(dá)到設(shè)計(jì)改造要求。（2）改造后爐膛內(nèi)焚燒溫度達(dá)到８７０ ℃以 上，煙氣停留時(shí)間大于５ｓ，ＣＯ的２４ｈ排放均值 和爐渣熱灼減率分別為２３．２４ｍｇ／m3和０．３５％，

燃燒效率達(dá)到９９％以上，解決了爐內(nèi)燃燒不充 分、ＣＯ排放不達(dá)標(biāo)、爐膛冒正壓?jiǎn)栴}。

（3）排放煙氣中污染物指標(biāo)均低于《生活垃 圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ １８４８５―２０１４）中的 限值。

文獻(xiàn)信息

呂國(guó)鈞,蔣旭光,蔡永祥,陳俊,袁克.400 t/d循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐改造的設(shè)計(jì)和運(yùn)行[J].鍋爐技術(shù),2019,50(02):27-34.