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專家視野/煤粉爐

鍋爐過(guò)熱器爆管的直接原因

發(fā)布時(shí)間:2015-10-22  點(diǎn)擊:1416

造成鍋爐過(guò)熱器爆管的直接原因有很多,主要可以從以下幾個(gè)方面來(lái)進(jìn)行分析。 

1.1設(shè)計(jì)因素 

1.熱力計(jì)算結(jié)果與實(shí)際不符 

熱力計(jì)算不準(zhǔn)的焦點(diǎn)在于爐膛的傳熱計(jì)算,即如何從理論計(jì)算上較合理的確定爐膛出口煙溫和屏式過(guò)熱器的傳熱系數(shù)缺乏經(jīng)驗(yàn),致使過(guò)熱器受熱面的面積布置不夠恰當(dāng),造成一、二次汽溫偏離設(shè)計(jì)值或受熱面超溫。 

2.設(shè)計(jì)時(shí)選用系數(shù)不合理  

電廠由公司設(shè)計(jì)、制造的“W”型鍋爐,選用了不合理的受熱面系數(shù),使?fàn)t膛出口煙溫實(shí)測(cè)值比設(shè)計(jì)值高80~100℃;又如發(fā)電總廠2號(hào)爐(HG-670/140-6型)選用的鍋爐高寬比不合理,使?fàn)t膛出口實(shí)測(cè)煙溫高于設(shè)計(jì)值160℃。 

3.爐膛選型不當(dāng) 

我國(guó)大容量鍋爐的早期產(chǎn)品,除計(jì)算方法上存在問(wèn)題外,缺乏根據(jù)燃料特性選擇爐膛尺寸的可靠依據(jù),使設(shè)計(jì)出的爐膛不能適應(yīng)煤種多變的運(yùn)行條件。 

爐膛結(jié)構(gòu)不合理,導(dǎo)致過(guò)熱器超溫爆管。爐膛高度偏高,引起汽溫偏低。相反,爐膛高度偏低則引起超溫。 

4.過(guò)熱器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受熱面布置不合理 

調(diào)研結(jié)果表明,對(duì)于大容量電站鍋爐,過(guò)熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受熱面布置不合理,是導(dǎo)致一、二次汽溫偏離設(shè)計(jì)值或受熱面超溫爆管的主要原因之一。 

過(guò)熱器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受熱面布置的不合理性體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面: 

(1)過(guò)熱器管組的進(jìn)出口集箱的引入、引出方式布置不當(dāng),使蒸汽在集箱中流動(dòng)時(shí)靜壓變化過(guò)大而造成較大的流量偏差。 

(2)對(duì)于蒸汽由徑向引入進(jìn)口集箱的并聯(lián)管組,因進(jìn)口集箱與引入管的三通處形成局部渦流,使得該渦流區(qū)附近管組的流量較小,從而引起較大的流量偏差。引進(jìn)美國(guó)公司技術(shù)設(shè)計(jì)的配300MW和600MW機(jī)組的控制循環(huán)鍋爐屏再與末再之間不設(shè)中間混合集箱,屏再的各種偏差被帶到末級(jí)去,導(dǎo)致末級(jí)再熱器產(chǎn)生過(guò)大的熱偏差。

(3)因同屏(片)并聯(lián)各管的結(jié)構(gòu)(如管長(zhǎng)、內(nèi)徑、彎頭數(shù))差異,引起各管的阻力系數(shù)相差較大,造成較大的同屏(片)流量偏差、結(jié)構(gòu)偏差和熱偏差,如電廠日立850t/h鍋爐高溫過(guò)熱器超溫就是如此。 

(4)過(guò)熱器或再熱器的前后級(jí)之間沒(méi)有布置中間混合聯(lián)箱而直接連接,或者未進(jìn)行左右交叉,這樣使得前后級(jí)的熱偏差相互疊加。 

在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,上述結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和布置的不合理性往往是幾種方式同時(shí)存在,這樣加劇了受熱面超溫爆管的發(fā)生。 

5.壁溫計(jì)算方法不完善,導(dǎo)致材質(zhì)選用不當(dāng) 

從原理上講,在對(duì)過(guò)熱器和再熱器受熱面作壁溫校核時(shí),應(yīng)保證偏差管在最危險(xiǎn)點(diǎn)的壁溫也不超過(guò)所用材質(zhì)的許用溫度。而在實(shí)際設(shè)計(jì)中,由于對(duì)各種偏差的綜合影響往往未能充分計(jì)及,導(dǎo)致校核點(diǎn)計(jì)算壁溫比實(shí)際運(yùn)行低,或者校核點(diǎn)的選擇不合理,這樣選用的材質(zhì)就可能難以滿足實(shí)際運(yùn)行的要求,或高等級(jí)鋼材未能充分利用。 

6.計(jì)算中沒(méi)有充分考慮熱偏差 

電廠5號(hào)爐過(guò)熱器在后屏設(shè)計(jì)中沒(méi)有將前屏造成的偏差考慮進(jìn)去,影響了管材的正確使用,引起過(guò)熱器爆管。 

1.2制造工藝、安裝及檢修質(zhì)量 

從實(shí)際運(yùn)行狀況來(lái)看,由于制造廠工藝問(wèn)題、現(xiàn)場(chǎng)安裝及電廠檢修質(zhì)量等原因而造成的過(guò)熱器和再熱器受熱面超溫爆管與泄漏事故也頗為常見(jiàn),其主要問(wèn)題包括以下幾個(gè)方面。 

1.焊接質(zhì)量差 

電廠6號(hào)爐,在進(jìn)行鍋爐過(guò)熱器爆管后的換管補(bǔ)焊時(shí),管子對(duì)口處發(fā)生錯(cuò)位,使管子焊接后存在較大的殘余應(yīng)力,管壁強(qiáng)度降低,長(zhǎng)期運(yùn)行后又發(fā)生泄漏。 

2.聯(lián)箱中間隔板焊接問(wèn)題 

聯(lián)箱中間隔板在裝隔板時(shí)沒(méi)有按設(shè)計(jì)要求加以滿焊,引起聯(lián)箱中蒸汽短路,導(dǎo)致部分管子冷卻不良而爆管。 

3.聯(lián)箱管座角焊縫問(wèn)題 

據(jù)調(diào)查,由于角焊縫未焊透等質(zhì)量問(wèn)題引起的泄漏或爆管事故也相當(dāng)普遍。如電廠5號(hào)爐(捷克650t/h亞臨界直流鍋爐)包墻過(guò)熱器出口聯(lián)箱至混合聯(lián)箱之間導(dǎo)汽管曾在水壓試驗(yàn)突然斷裂飛脫,主要原因是導(dǎo)汽管與聯(lián)箱連接的管角焊縫存在焊接冷裂紋。 

4.異種鋼管的焊接間題 

在過(guò)熱器和再熱器受熱面中,常采用奧氏體鋼材的零件作為管卡和夾板,也有用奧氏體管作為受熱面以提高安全裕度。奧氏體鋼與珠光體鋼焊接時(shí),由于膨脹系數(shù)相差懸殊,已發(fā)生過(guò)數(shù)次受熱面管子撕裂事故。 

此外,一種鋼管焊接時(shí)往往有接頭兩邊壁厚不等的問(wèn)題,不同壁厚主蒸汽管的焊接接頭損壞事故也多次發(fā)生。一些廠家認(rèn)為,在這種情況下應(yīng)考慮采用短節(jié),以保證焊接接頭兩側(cè)及其熱影響區(qū)范圍內(nèi)壁厚不變。 

5.普通焊口質(zhì)量問(wèn)題 

鍋爐的受熱面絕大多數(shù)是受壓元件,尤其是過(guò)熱器和再熱器系統(tǒng),其管內(nèi)工質(zhì)的溫度和壓力均很高,工作狀況較差,此時(shí)對(duì)于焊口質(zhì)量的要求就尤為嚴(yán)格。但在實(shí)際運(yùn)行中,由于制造廠焊口、安裝焊口和電廠檢修焊口質(zhì)量不合格(如焊口毛刺、砂眼等)而引起的爆管、泄漏事故相當(dāng)普遍,其后果也相當(dāng)嚴(yán)重。 

6.管子彎頭橢圓度和管壁減薄問(wèn)題 

GB9222-88水管鍋爐受壓無(wú)件強(qiáng)度計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了彎頭的橢圓度,同時(shí)考慮了彎管減薄所需的附加厚度。該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,對(duì)彎管半徑R>4D的彎頭,彎管橢圓度不大于8%。但實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)往往大于此值,最大達(dá)21%,有相當(dāng)一部分彎頭的橢圓度在9%~12%之間。 

另外,實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)表明,有不少管子彎頭的減薄量達(dá)23%~28%,小于直管的最小需要壁厚。因此,希望對(duì)彎管工藝加以適當(dāng)?shù)母倪M(jìn),以降低橢圓度和彎管減薄量,或者增加彎頭的壁厚。 

7.異物堵塞管路 

鍋爐在長(zhǎng)期運(yùn)行中,銹蝕量較大,但因管徑小,無(wú)法徹底清除,管內(nèi)銹蝕物沉積在管子底部水平段或彎頭處,造成過(guò)熱而爆管。在過(guò)熱器的爆管事故中,由干管內(nèi)存在制造、安裝或檢修遺留物引起的事故也占相當(dāng)?shù)谋壤?。如長(zhǎng)春熱電二廠1號(hào)爐因管路堵塞造成短時(shí)超溫爆管。 

8.管材質(zhì)量問(wèn)題 

鋼材質(zhì)量差。管子本身存在分層、夾渣等缺陷,運(yùn)行時(shí)受溫度和應(yīng)力影響缺陷擴(kuò)大而爆管。由于管材本身的質(zhì)量不合格造成的爆破事故不像前述幾個(gè)問(wèn)題那么普遍,但在運(yùn)行中也確實(shí)存在。 

9.錯(cuò)用鋼材 

電廠4號(hào)爐的制造、維修過(guò)程中,應(yīng)該用合金鋼的高溫過(guò)熱器出口聯(lián)箱管座錯(cuò)用碳鋼,使碳鋼管座長(zhǎng)期過(guò)熱爆破。為此,在制造廠制造加工和電廠檢修時(shí)應(yīng)注意嚴(yán)格檢查管材的質(zhì)量,加以避免。 

10.安裝質(zhì)量問(wèn)題 

發(fā)電廠DG-670/140-8型固態(tài)排渣煤粉爐的包墻過(guò)熱器未按照?qǐng)D紙要求施工,使管子排列、固定和膨脹間隙出現(xiàn)問(wèn)題,從而導(dǎo)致爆管。這類問(wèn)題在機(jī)組試運(yùn)行期間更為多見(jiàn)。 

1.3調(diào)溫裝置設(shè)計(jì)不合理或不能正常工作 

為確保鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,除設(shè)計(jì)計(jì)算應(yīng)力求準(zhǔn)確外,汽溫調(diào)節(jié)也是很重要的一環(huán)。大容量電站鍋爐的汽溫調(diào)節(jié)方式較多,在實(shí)際運(yùn)行中,由于調(diào)溫裝置原因帶來(lái)的問(wèn)題也較多,據(jù)有關(guān)部門調(diào)查,配200MW機(jī)組的鍋爐80%以上的再熱蒸汽調(diào)溫裝置不能正常使用。 

1.減溫水系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理 

某些鍋爐在噴水減溫系統(tǒng)設(shè)計(jì)中,往往用一只噴水調(diào)節(jié)閥來(lái)調(diào)節(jié)一級(jí)噴水的總量,然后將噴水分別左右兩個(gè)回路。這時(shí),當(dāng)左右側(cè)的燃燒工況或汽溫有較大偏差時(shí),就無(wú)法用調(diào)整左右側(cè)噴水量來(lái)平衡兩側(cè)的汽溫。 

2.噴水減溫器容量不合適 

噴水式減溫器一般設(shè)計(jì)噴水量約為鍋爐額定蒸發(fā)量的3%~5%,但配200MW機(jī)組的鍋爐由于其汽溫偏離設(shè)計(jì)值問(wèn)題比較突出,許多電廠均發(fā)現(xiàn)噴水減溫器容量不夠都將原減溫水管口放大,以滿足調(diào)溫需要;對(duì)再熱蒸汽,由于大量噴水對(duì)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性影響較大,故設(shè)計(jì)時(shí)再熱蒸汽的微量噴水一般都很小,或不用噴水。然而,在實(shí)際運(yùn)行中,因再熱器超溫,有些電廠不得不用加大噴水量來(lái)解決。 

3.噴水減溫器調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)性能問(wèn)題 

噴水減溫器的噴水調(diào)節(jié)閥的調(diào)節(jié)性能也是影響減溫系統(tǒng)調(diào)溫效果的因素之一。調(diào)研結(jié)果表明,許多國(guó)產(chǎn)閥門的調(diào)節(jié)性能比較差,且漏流嚴(yán)重,這在一定程度上影響了機(jī)組的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。 

4.減溫器發(fā)生故障 

如巴陵石化公司動(dòng)力廠5號(hào)爐,將減溫器I級(jí)調(diào)節(jié)閥固定,用II級(jí)調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)。因起主調(diào)作用的I級(jí)減溫器減溫水投入少,冷卻屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器的效果差,增加過(guò)熱器超溫的可能。 

5.再熱器調(diào)節(jié)受熱面 

所謂再熱器調(diào)節(jié)受熱面是指用改變通過(guò)的蒸汽量來(lái)改變?cè)贌嵴羝奈鼰崃?,從而達(dá)到調(diào)節(jié)再熱汽溫的一種附加受熱面。蘇制Efl670/140型鍋爐的再熱汽溫的調(diào)節(jié)就是利用這一裝置實(shí)現(xiàn)的。但是由于運(yùn)行時(shí)蒸汽的重量流速低于設(shè)計(jì)值,而鍋爐負(fù)荷則高于設(shè)計(jì)值,因而電廠5,6號(hào)爐都曾發(fā)生再熱器調(diào)節(jié)受熱面管子過(guò)熱超溫事故,后經(jīng)減少調(diào)節(jié)受熱面面積和流通截面積,才解決了過(guò)熱問(wèn)題。 

6.擋板調(diào)溫裝置 

采用煙氣擋板調(diào)溫裝置的鍋爐再熱蒸汽溫度問(wèn)題要好于采用汽——汽熱交換器的鍋爐。擋板調(diào)溫可改變煙氣量的分配,較適合純對(duì)流傳熱的再熱蒸汽調(diào)溫,但在煙氣擋板的實(shí)際應(yīng)用中也存在一些問(wèn)題: 

(1)擋板開(kāi)啟不太靈活,有的電廠出現(xiàn)銹死現(xiàn)象; 

(2)再熱器側(cè)和過(guò)熱器側(cè)擋板開(kāi)度較難匹配,擋板的最佳工作點(diǎn)也不易控制,運(yùn)行人員操作不便,往往只要主蒸汽溫度滿足就不再調(diào)節(jié)。有些電廠還反映用調(diào)節(jié)擋板時(shí),汽溫變化滯后較為嚴(yán)重。 

7.煙氣再循環(huán) 

煙氣再循環(huán)是將省煤器后溫度為250~350℃的一部分煙氣,通過(guò)再循環(huán)風(fēng)機(jī)送入爐膛,改變輻射受熱面與對(duì)流受熱面的吸熱量比例,以調(diào)節(jié)汽溫。 

采用這種調(diào)溫方式能夠降低和均勻爐膛出口煙溫,防止對(duì)流過(guò)熱器結(jié)渣及減小熱偏差,保護(hù)屏式過(guò)熱器及高溫對(duì)流過(guò)熱器的安全。一般在鍋爐低負(fù)荷時(shí),從爐膛下部送入,起調(diào)溫作用;在高負(fù)荷時(shí),從爐膛上部送入,起保護(hù)高溫對(duì)流受熱面的作用。此外,還可利用煙氣再循環(huán)降低爐膛的熱負(fù)荷,防止管內(nèi)沸騰傳熱惡化的發(fā)生,并能抑制煙氣中NOx的形成,減輕對(duì)大氣的污染。但是,由于這種方式需要增加工作于高煙溫的再循環(huán)風(fēng)機(jī),要消耗一定的能量,且因目前再循環(huán)風(fēng)機(jī)的防腐和防磨問(wèn)題遠(yuǎn)未得到解決,因而限制了煙氣再循環(huán)的應(yīng)用。此外,采用煙氣再循環(huán)后,對(duì)爐膛內(nèi)煙氣動(dòng)力場(chǎng)及燃燒的影響究竟如何也有待于進(jìn)一步研究。 

因此,從原理上將煙氣再循環(huán)是一種較理想的調(diào)溫手段,對(duì)于大型電站鍋爐的運(yùn)行是十分有利的。但因種種原因,實(shí)際運(yùn)行時(shí)極少有電廠采用。 

8.火焰中心的調(diào)節(jié) 

改變爐膛火焰中心位置可以增加或減少爐膛受熱面的吸熱量和改變爐膛出口煙氣溫度,因而可以調(diào)節(jié)過(guò)熱器汽溫和再熱器汽溫。但要在運(yùn)行中控制爐膛出口煙溫,必須組織好爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng),根據(jù)鍋爐負(fù)荷和燃料的變化,合理選擇燃燒器的運(yùn)行方式。按燃燒器形式的不同,改變火焰中心位置的方法一般分為兩類:擺動(dòng)式燃燒器和多層燃燒器。擺動(dòng)式燃燒器多用于四角布置的鍋爐中。在配300MW和600MW機(jī)組的鍋爐中應(yīng)用尤為普遍。試驗(yàn)表明,燃燒器噴嘴傾角的變化對(duì)再熱器溫和過(guò)熱器溫都有很大的影響,當(dāng)采用多層燃燒器時(shí),火焰位置改變可以通過(guò)停用一層燃燒器或調(diào)節(jié)上下一、二次風(fēng)的配比來(lái)實(shí)現(xiàn),如停用下排燃燒器可使火焰位置提高。遺憾的是,在實(shí)際運(yùn)行時(shí)效果不甚理想。

1.4運(yùn)行狀況對(duì)過(guò)熱器超溫、爆管的影響 

過(guò)熱器調(diào)溫裝置的設(shè)計(jì)和布置固然對(duì)于過(guò)熱器系統(tǒng)的可靠運(yùn)行起著決定性的作用,但是,鍋爐及其相關(guān)設(shè)備的運(yùn)行狀況也會(huì)對(duì)此造成很大的影響,而后者又往往受到眾多因素的綜合影響。因此,如何確保鍋爐在理想工況下運(yùn)行是一個(gè)有待深入研究的問(wèn)題。 

1.蒸汽品質(zhì)不良,引起管內(nèi)結(jié)垢嚴(yán)重,導(dǎo)致管壁過(guò)熱爆管 

電廠6號(hào)爐(DG-670/140-8)曾因這類問(wèn)題引起7次爆管。 

2.爐內(nèi)燃燒工況 

隨著鍋爐容量的增大,爐內(nèi)燃燒及氣流情況對(duì)過(guò)熱器和再熱器系統(tǒng)的影響就相應(yīng)增大。如果運(yùn)行中爐內(nèi)煙氣動(dòng)力場(chǎng)和溫度場(chǎng)出現(xiàn)偏斜,則沿爐膛寬度和深度方向的煙溫偏差就會(huì)增加,從而使水平煙道受熱面沿高度和寬度方向以及尾部豎井受熱面沿寬度和深度方向上的煙溫和煙速偏差都相應(yīng)增大;而運(yùn)行中一次風(fēng)率的提高,有可能造成燃燒延遲,爐膛出口煙溫升高。如美國(guó)CE公司習(xí)慣采用,也是我國(guó)大容量鍋爐中應(yīng)用最廣泛的四角布置切圓燃燒技術(shù)常常出現(xiàn)爐膛出口較大的煙溫或煙速偏差,爐內(nèi)煙氣右旋時(shí),右側(cè)煙溫高;左旋時(shí)左側(cè)煙溫高。有時(shí),兩側(cè)的煙溫偏差還相當(dāng)大,因而引起較大的汽溫偏差。 

3.高壓加熱器投人率低 

我國(guó)大容量機(jī)組的高壓加熱器投入率普遍較低,有的機(jī)組高加長(zhǎng)期停運(yùn)。對(duì)于200MW機(jī)組,高壓加熱器投與不投影響給水溫度80℃左右。計(jì)算及運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明,給水溫度每降低1℃,過(guò)熱蒸汽溫度上升0.4~0.5℃。因此,高加停運(yùn)時(shí),汽溫將升高32~40℃。可見(jiàn)給水溫度變化對(duì)蒸汽溫度影響之大。 

4.煤種的差異 

我國(guó)大容量鍋爐絕大部分處于非設(shè)計(jì)煤種下運(yùn)行,主要表現(xiàn)在實(shí)際用煤與設(shè)計(jì)煤種不符、煤種多變和煤質(zhì)下降等。燃燒煤種偏離設(shè)計(jì)煤種,使著火點(diǎn)延遲,火焰中心上移,當(dāng)爐膛高度不足,過(guò)熱器就會(huì)過(guò)熱爆管。 

燃料成分對(duì)汽溫的影響是復(fù)雜的。一般說(shuō)來(lái),直接影響燃燒穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性的主要因素是燃料的低位發(fā)熱量和揮發(fā)份、水分等。此外,灰熔點(diǎn)及煤灰組份與爐膛結(jié)焦和受熱面沾污的關(guān)系極為密切。當(dāng)燃料熱值提高時(shí),由于理論燃燒溫度和爐膛出口煙溫升高,可能導(dǎo)致?tīng)t膛結(jié)焦,過(guò)熱器和再熱器超溫。當(dāng)灰份增加時(shí),會(huì)使燃燒惡化,燃燒過(guò)程延遲,火焰溫度下降,一般,燃料中灰份越多,在實(shí)際運(yùn)行中汽溫下降幅度越大。另外,灰份增加,還會(huì)使受熱面磨損和沾污加劇;揮發(fā)份增大時(shí),燃燒過(guò)程加快,蒸發(fā)受熱面的吸熱量增加,因而汽溫呈下降趨勢(shì)。當(dāng)水分增加時(shí),如燃料量不變,則煙溫降低,煙氣體積增加,最終使汽溫上升。據(jù)有關(guān)部門計(jì)算:水分增加1%,過(guò)熱器出口蒸汽溫度升高約1℃左右。 

5.受熱面沾污 

國(guó)產(chǎn)大容量鍋爐有的不裝吹灰器(前期產(chǎn)品),或有吹灰器不能正常投用,往往造成爐膛和過(guò)熱器受熱面積灰,特別在燃用高灰份的燃料時(shí),容易造成爐膛結(jié)焦,使過(guò)熱器超溫。對(duì)于汽溫偏低的鍋爐,如過(guò)熱器積灰,將使汽溫愈加偏低。因此,吹灰器能否正常投用,對(duì)鍋爐安全和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有一定影響。 

6.磨損與腐蝕 

鍋爐燃料燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣中帶有大量灰粒,灰粒隨煙氣沖刷受熱面管子時(shí),因灰粒的沖擊和切削作用對(duì)受熱面管子產(chǎn)生磨損,在燃用發(fā)熱量低而灰分高的燃料時(shí)更為嚴(yán)重。當(dāng)燃用含有一定量硫、鈉和鉀等化合物的燃料時(shí),在550~700℃的金屬管壁上還會(huì)發(fā)生高溫腐蝕,當(dāng)火焰沖刷水冷壁時(shí)也會(huì)發(fā)生;此外,當(dāng)煙氣中存在SO2和SO3且受熱面壁溫低于煙氣露點(diǎn)時(shí)會(huì)發(fā)生受熱面低溫腐蝕。在過(guò)熱器與再熱器受熱面中易發(fā)生的主要是高溫腐蝕。

受熱面管子磨損程度在同一煙道截面和同一管子圓周都是不同的。對(duì)于過(guò)熱器和再熱器系統(tǒng)出現(xiàn)磨損的常常是布置于尾部豎井的低溫受熱面。一般靠近豎井后墻處的蛇行管磨損嚴(yán)重,當(dāng)設(shè)計(jì)煙速過(guò)高或由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理存在煙氣走廊時(shí),易導(dǎo)致局部區(qū)域的受熱面管子的磨損。鍋爐受熱面的高溫腐蝕發(fā)生于煙溫大于700℃的區(qū)域內(nèi)。當(dāng)燃用K, Na, S等成分含量較多的煤時(shí),灰垢中K2S04和Na2S04;在含有SO2的煙氣中會(huì)與管子表面氧化鐵作用形成堿金屬?gòu)?fù)合硫酸鹽K2Fe(S04)及Na5Fe(S04)5,這種復(fù)合硫酸鹽在550~710℃范圍內(nèi)熔化成液態(tài),具有強(qiáng)烈腐蝕性,在壁溫600~700℃時(shí)腐蝕最嚴(yán)重。據(jù)調(diào)查,導(dǎo)致受熱面高溫腐蝕的主要原因是爐內(nèi)燃燒不良和煙氣動(dòng)力場(chǎng)不合理,控制管壁溫度是減輕和防止過(guò)熱器和再熱器外部腐蝕的主要方法。因而,目前國(guó)內(nèi)對(duì)高壓、超高壓和亞臨界壓力機(jī)組,鍋爐過(guò)熱蒸汽溫度趨向于定為540℃,在設(shè)計(jì)布置過(guò)熱器時(shí),則盡量避免其蒸汽出口段布置于煙溫過(guò)高處。 

管間振動(dòng)磨損。如電廠1號(hào)爐,固定件與過(guò)熱器管屏間的連接焊縫燒裂,管屏發(fā)生振動(dòng),固定件與管屏內(nèi)圈發(fā)生摩擦,使管壁磨損減薄,在內(nèi)壓力的作用下發(fā)生爆管。 

管內(nèi)壁積垢、外壁氧化。如電廠2號(hào)爐管內(nèi)壁結(jié)垢0.7mm,使過(guò)熱器壁溫升高20~30℃;外壁氧化皮1.0mm,又使管壁減薄,因此爆管頻繁。 

7.超期服役 

某電廠2號(hào)爐過(guò)熱器管己運(yùn)行23萬(wàn)h以上,管材球化、氧化嚴(yán)重,已出現(xiàn)蠕變裂紋,如不及時(shí)更換,遲早會(huì)發(fā)生爆管。 

8.運(yùn)行管理 

在實(shí)際運(yùn)行中,由于運(yùn)行人員誤操作及檢修時(shí)未按有關(guān)規(guī)定進(jìn)行或未達(dá)到有關(guān)要求而導(dǎo)致過(guò)熱器或再熱器受熱面爆管的事故也時(shí)有發(fā)生。 

運(yùn)行調(diào)整不當(dāng)。如電廠3號(hào)爐,過(guò)熱器使用的材質(zhì)基本都工作在材質(zhì)允許的極限溫度中,在運(yùn)行工況發(fā)生變化時(shí)調(diào)整不當(dāng),發(fā)生瞬時(shí)超溫爆管。


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